换热器技术及进展 目录

换热器技术及进展 节选

**章 管壳式换热器壳型与弓形折流板及其传热性能
**节单弓形折流板、壳型和流路的对称性与传热
一、前言
对理想的单相流弓形折流板管壳式换热器，假设其具有无限多的弓形折流板，这时在每块折流板跨中的每个横截面内（垂直于换热器轴线方向）壳程流体是完全均匀混合的，因而其截面上的温度分布也是均匀的。但实际中的换热器，其横向弓形折流板数是有限的，故各跨内各横截面上的壳程流体只能做到部分地混合，因而壳程横截面上的流体温度分布是不均匀的。对此，有关文献报道了美国列管式换热器制造商协会（TEMA）标准（与我国标准相同）中的1—2G和1—2H，以及1—1E和1—2J管壳式换热器等的单相对流传热，以及横向弓形折流板数Nb对其换热效率影响的许多研究工作（包括1—1、1—2和1—N TEMA E型；1—2TEMA J型；1—2 TEMA G型和1—2 TEMA H型换热器），今分别介绍如下。
二、TEMA E型换热器
1.1—1 TEMA E型换热器（单壳程单管程）
Gaglayan和Buthol将有限的横向弓形折流板跨，考虑为横截面上管程和壳程流体均为非均匀混合的，即所谓“非混合一非混合”式错流换热器。而只有在每折流板跨出口处（折流板缺口区）壳程流体才相混合，即认为壳程流体在任二个相邻跨之间处才均匀混合，于是在该跨出口处，在呈均匀混合流平均温度下进入到下一跨；而管程流体则考虑为整个管程流道内都是呈非均匀混合流的，他们用有限差分数值分析法来分析，将其分析结果作成具2块、3块、4块、5块和7块折流板跨的传热温差校正因子F图线（如果理想化地把端跨也看作为与中间跨都是相同的，那么即相应为1，2，3，4和6块折流板）。1—1 TEMA E型当其管程流体计算的热效率Pt=0.7时，对数平均传热温差校正因子F与管程和壳程流体热容比R和壳程折流板数Nb的关系，见表1—1。
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换热器技术及进展 内容简介

本书介绍的主要内容为管壳式换热器、板式换热器、湿式喷淋蒸发冷却冷凝器和套管式换热器的技术及其进展。在作者已出版的《化工机械工程手册——换热设备篇》、《换热器设计手册》以及《石油化工厂设备检修手册——换热器》中都已分别包括了有关管壳式和板式换热器的章节，其内容各有特色。在《管式换热器强化传热技术》一书中也包括了湿式喷淋蒸发冷却和冷凝器的章节。本书是在以上这些章节介绍的基础上对21世纪以来国内外在管壳式换热器、板式换热器和湿式喷淋蒸发冷却冷凝器的*新技术进展以及带有强化传热翅片的套管式换热器及其环形空间的传热等新内容又作了进一步的阐述。

换热器技术及进展 节选

**章 管壳式换热器壳型与弓形折流板及其传热性能
**节单弓形折流板、壳型和流路的对称性与传热
一、前言
对理想的单相流弓形折流板管壳式换热器，假设其具有无限多的弓形折流板，这时在每块折流板跨中的每个横截面内（垂直于换热器轴线方向）壳程流体是完全均匀混合的，因而其截面上的温度分布也是均匀的。但实际中的换热器，其横向弓形折流板数是有限的，故各跨内各横截面上的壳程流体只能做到部分地混合，因而壳程横截面上的流体温度分布是不均匀的。对此，有关文献报道了美国列管式换热器制造商协会（TEMA）标准（与我国标准相同）中的1—2G和1—2H，以及1—1E和1—2J管壳式换热器等的单相对流传热，以及横向弓形折流板数Nb对其换热效率影响的许多研究工作（包括1—1、1—2和1—N TEMA E型；1—2TEMA J型；1—2 TEMA G型和1—2 TEMA H型换热器），今分别介绍如下。
二、TEMA E型换热器
1.1—1 TEMA E型换热器（单壳程单管程）
Gaglayan和Buthol将有限的横向弓形折流板跨，考虑为横截面上管程和壳程流体均为非均匀混合的，即所谓“非混合一非混合”式错流换热器。而只有在每折流板跨出口处（折流板缺口区）壳程流体才相混合，即认为壳程流体在任二个相邻跨之间处才均匀混合，于是在该跨出口处，在呈均匀混合流平均温度下进入到下一跨；而管程流体则考虑为整个管程流道内都是呈非均匀混合流的，他们用有限差分数值分析法来分析，将其分析结果作成具2块、3块、4块、5块和7块折流板跨的传热温差校正因子F图线（如果理想化地把端跨也看作为与中间跨都是相同的，那么即相应为1，2，3，4和6块折流板）。1—1 TEMA E型当其管程流体计算的热效率Pt=0.7时，对数平均传热温差校正因子F与管程和壳程流体热容比R和壳程折流板数Nb的关系，见表1—1。
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